دراسة اختبار الانحناء النقي لعنصر الخرسانة المطاطية المصنوعة من الأنابيب الفولاذية

شكرا لكم لزيارة Nature.com.أنت تستخدم إصدار متصفح مع دعم محدود لـ CSS.للحصول على أفضل تجربة، نوصي باستخدام متصفح محدث (أو تعطيل وضع التوافق في Internet Explorer).بالإضافة إلى ذلك، ولضمان الدعم المستمر، نعرض الموقع بدون أنماط وجافا سكريبت.
يعرض دائريًا مكونًا من ثلاث شرائح في وقت واحد.استخدم الزرين السابق والتالي للتنقل عبر ثلاث شرائح في المرة الواحدة، أو استخدم أزرار التمرير الموجودة في النهاية للتنقل عبر ثلاث شرائح في المرة الواحدة.
تم اختبار أربعة عناصر من الأنابيب الفولاذية الخرسانية المطاطية (RuCFST) وعنصر واحد من الأنابيب الفولاذية الخرسانية (CFST) وعنصر واحد فارغ تحت ظروف الانحناء النقية.المعلمات الرئيسية هي نسبة القص (π) من 3 إلى 5 ونسبة استبدال المطاط (r) من 10% إلى 20%.يتم الحصول على منحنى عزم الانحناء، ومنحنى عزم الانحناء، ومنحنى عزم الانحناء، ومنحنى عزم الانحناء.تم تحليل طريقة تدمير الخرسانة ذات النواة المطاطية.أظهرت النتائج أن نوع فشل أعضاء RuCFST هو فشل الانحناء.يتم توزيع الشقوق في الخرسانة المطاطية بشكل متساوٍ وقليل، كما أن ملء قلب الخرسانة بالمطاط يمنع تطور الشقوق.كان لنسبة القص إلى الامتداد تأثير ضئيل على سلوك عينات الاختبار.معدل استبدال المطاط له تأثير ضئيل على القدرة على تحمل لحظة الانحناء، ولكن له تأثير معين على صلابة الانحناء للعينة.بعد الملء بالخرسانة المطاطية، مقارنة بعينات من الأنابيب الفولاذية الفارغة، تم تحسين قدرة الانحناء وصلابة الانحناء.
نظرًا لأدائها الزلزالي الجيد وقدرة التحمل العالية، تُستخدم الهياكل الأنبوبية الخرسانية المسلحة التقليدية (CFST) على نطاق واسع في الممارسات الهندسية الحديثة.كنوع جديد من الخرسانة المطاطية، يتم استخدام جزيئات المطاط لتحل محل الركام الطبيعي جزئيًا.يتم تشكيل هياكل الأنابيب الفولاذية المملوءة بالخرسانة المطاطية (RuCFST) عن طريق ملء الأنابيب الفولاذية بالخرسانة المطاطية لزيادة الليونة وكفاءة الطاقة في الهياكل المركبة.فهو لا يستفيد من الأداء الممتاز لأعضاء CFST فحسب، بل يستخدم أيضًا النفايات المطاطية بكفاءة، مما يلبي احتياجات التنمية للاقتصاد الدائري الأخضر.
في السنوات القليلة الماضية، تمت دراسة سلوك أعضاء CFST التقليديين تحت الحمل المحوري 7،8 والتفاعل المحوري لحظة التحميل 9،10،11 والانحناء النقي 12،13،14 بشكل مكثف.أظهرت النتائج أن قدرة الانحناء والصلابة والمرونة وقدرة تبديد الطاقة لأعمدة وكمرات CFST قد تم تحسينها عن طريق الحشو الداخلي للخرسانة وتظهر ليونة جيدة للكسر.
حاليًا، قام بعض الباحثين بدراسة سلوك وأداء أعمدة RuCFST تحت الأحمال المحورية المجمعة.أجرى Liu وLiang15 عدة تجارب على أعمدة RuCFST القصيرة، وبالمقارنة مع أعمدة CFST، انخفضت قدرة التحمل والصلابة مع زيادة درجة استبدال المطاط وحجم جسيمات المطاط، بينما زادت الليونة.قام Duarte4,16 باختبار العديد من أعمدة RuCFST القصيرة وأظهر أن أعمدة RuCFST كانت أكثر ليونة مع زيادة محتوى المطاط.أبلغ Liang17 و Gao18 أيضًا عن نتائج مماثلة حول خصائص سدادات RuCFST الناعمة والرقيقة الجدران.قام Gu et al.19 وJiang et al.20 بدراسة قدرة تحمل عناصر RuCFST عند درجة حرارة عالية.أظهرت النتائج أن إضافة المطاط أدى إلى زيادة ليونة الهيكل.مع ارتفاع درجة الحرارة، تنخفض قدرة التحمل قليلاً في البداية.قام Patel21 بتحليل السلوك الانضغاطي والانثناء لعوارض وأعمدة CFST القصيرة ذات الأطراف المستديرة تحت التحميل المحوري وأحادي المحور.توضح النمذجة الحسابية والتحليل البارامتري أن استراتيجيات المحاكاة القائمة على الألياف يمكنها فحص أداء RCFSTs القصيرة بدقة.تزداد المرونة مع نسبة العرض إلى الارتفاع، وقوة الفولاذ والخرسانة، وتقل مع نسبة العمق إلى السمك.بشكل عام، تتصرف أعمدة RuCFST القصيرة بشكل مشابه لأعمدة CFST وتكون أكثر ليونة من أعمدة CFST.
يمكن أن نرى من المراجعة أعلاه أن أعمدة RuCFST تتحسن بعد الاستخدام السليم للإضافات المطاطية في الخرسانة الأساسية لأعمدة CFST.نظرًا لعدم وجود حمل محوري، يحدث الانحناء الصافي عند أحد طرفي عارضة العمود.في الواقع، فإن خصائص الانحناء لـ RuCFST مستقلة عن خصائص الحمل المحوري.في الهندسة العملية، غالبًا ما تتعرض هياكل RuCFST لأحمال عزم الانحناء.تساعد دراسة خصائص الانحناء النقية في تحديد أوضاع التشوه والفشل لعناصر RuCFST في ظل الحركة الزلزالية .بالنسبة لهياكل RuCFST، من الضروري دراسة خصائص الانحناء النقية لعناصر RuCFST.
وفي هذا الصدد، تم اختبار ستة عينات لدراسة الخواص الميكانيكية لعناصر الأنابيب الفولاذية المربعة المنحنية البحتة.ويتم تنظيم بقية من هذه المادة على النحو التالي.أولاً، تم اختبار ستة عينات ذات مقطع مربع مع أو بدون حشوة مطاطية.مراقبة وضع الفشل لكل عينة لنتائج الاختبار.ثانياً، تم تحليل أداء عناصر RuCFST في الانحناء النقي، وتمت مناقشة تأثير نسبة القص إلى الامتداد من 3-5 ونسبة استبدال المطاط من 10-20% على الخواص الهيكلية لـ RuCFST.وأخيرًا، تمت مقارنة الاختلافات في قدرة التحمل وصلابة الانحناء بين عناصر RuCFST وعناصر CFST التقليدية.
تم الانتهاء من ستة نماذج CFST، أربع منها مملوءة بالخرسانة المطاطية، وواحدة مملوءة بالخرسانة العادية، والسادسة فارغة.وتناقش آثار معدل التغير المطاطي (r) ونسبة القص الممتدة (l).ترد المعلمات الرئيسية للعينة في الجدول 1. يشير الحرف t إلى سمك الأنبوب، B هو طول جانب العينة، L هو ارتفاع العينة، Mue هي قدرة الانحناء المقاسة، Kie هي القدرة الأولية صلابة الانحناء، Kse هي صلابة الانحناء في الخدمة.مشهد.
تم تصنيع عينة RuCFST من أربع ألواح فولاذية ملحومة في أزواج لتشكيل أنبوب فولاذي مربع مجوف، والذي تم ملؤه بعد ذلك بالخرسانة.يتم لحام صفيحة فولاذية بسمك 10 مم في كل طرف من أطراف العينة.يتم عرض الخواص الميكانيكية للصلب في الجدول 2. وفقًا للمعيار الصيني GB/T228-201024، يتم تحديد قوة الشد (fu) وقوة الخضوع (fy) للأنابيب الفولاذية بواسطة طريقة اختبار الشد القياسية.نتائج الاختبار هي 260 ميجا باسكال و 350 ميجا باسكال على التوالي.معامل المرونة (Es) هو 176 GPa، ونسبة بواسون (ν) للصلب هي 0.3.
أثناء الاختبار، تم حساب قوة الضغط المكعبة (fcu) للخرسانة المرجعية في اليوم 28 عند 40 ميجا باسكال.تم اختيار النسب 3 و4 و5 بناءً على المرجع السابق 25 لأن هذا قد يكشف عن أي مشاكل في ناقل الحركة.معدلان لاستبدال المطاط بنسبة 10% و20% لاستبدال الرمل في الخلطة الخرسانية.في هذه الدراسة، تم استخدام مسحوق مطاط الإطارات التقليدي من مصنع أسمنت Tianyu (العلامة التجارية Tianyu في الصين).حجم جسيمات المطاط 1-2 ملم.ويبين الجدول 3 نسبة الخرسانة المطاطية والمخاليط.لكل نوع من الخرسانة المطاطية، تم صب ثلاثة مكعبات بجوانب 150 مم ومعالجتها تحت ظروف الاختبار المنصوص عليها في المعايير.الرمال المستخدمة في الخليط هي رمل سيليسي والركام الخشن عبارة عن صخور كربونات في مدينة شنيانغ، شمال شرق الصين.يتم عرض قوة الضغط المكعب لمدة 28 يومًا (Fcu)، وقوة الضغط المنشورية (fc') ومعامل المرونة (Ec) لمختلف نسب استبدال المطاط (10% و20%) في الجدول 3. تنفيذ معيار GB50081-201926.
يتم اختبار جميع عينات الاختبار باستخدام أسطوانة هيدروليكية بقوة 600 كيلو نيوتن.أثناء التحميل، يتم تطبيق قوتين مركزتين بشكل متناظر على حامل اختبار الانحناء رباعي النقاط ثم يتم توزيعهما على العينة.يتم قياس التشوه بواسطة خمسة مقاييس ضغط على كل سطح عينة.ويلاحظ الانحراف باستخدام ثلاثة أجهزة استشعار الإزاحة المبينة في الشكلين 1 و 2. 1 و 2.
استخدم الاختبار نظام التحميل المسبق.قم بالتحميل بسرعة 2 كيلو نيوتن/ثانية، ثم توقف مؤقتًا عند حمل يصل إلى 10 كيلو نيوتن، وتحقق مما إذا كانت الأداة وخلية التحميل في حالة عمل عادية.داخل الشريط المرن، تنطبق كل زيادة في الحمل على أقل من عُشر حمل الذروة المتوقع.عندما يتآكل الأنبوب الفولاذي، يكون الحمل المطبق أقل من خمس عشرة من الحمل الأقصى المتوقع.انتظر لمدة دقيقتين تقريبًا بعد تطبيق كل مستوى تحميل أثناء مرحلة التحميل.ومع اقتراب العينة من الفشل، يتباطأ معدل التحميل المستمر.عندما يصل الحمل المحوري إلى أقل من 50% من الحمل النهائي أو يتم العثور على ضرر واضح في العينة، يتم إنهاء التحميل.
أظهر تدمير جميع عينات الاختبار ليونة جيدة.لم يتم العثور على شقوق شد واضحة في منطقة الشد للأنبوب الفولاذي لقطعة الاختبار.تظهر الأنواع النموذجية من الأضرار التي لحقت بالأنابيب الفولاذية في الشكل.3. بأخذ عينة SB1 كمثال، في المرحلة الأولية للتحميل عندما تكون لحظة الانحناء أقل من 18 كيلو نيوتن متر، تكون عينة SB1 في المرحلة المرنة دون تشوه واضح، ويكون معدل الزيادة في لحظة الانحناء المقاسة أكبر من معدل الزيادة في الانحناء.بعد ذلك، يكون الأنبوب الفولاذي الموجود في منطقة الشد قابلاً للتشوه ويمر إلى مرحلة البلاستيك المرن.عندما يصل عزم الانحناء إلى حوالي 26 كيلو نيوتن متر، تبدأ منطقة الضغط للفولاذ متوسط ​​الامتداد في التوسع.تتطور الوذمة تدريجياً مع زيادة الحمل.لا يتناقص منحنى انحراف الحمل حتى يصل الحمل إلى نقطة الذروة.
بعد اكتمال التجربة، تم قطع العينة SB1 (RuCFST) والعينة SB5 (CFST) لملاحظة وضع فشل الخرسانة الأساسية بشكل أكثر وضوحًا، كما هو موضح في الشكل 4. ويمكن أن نرى من الشكل 4 أن الشقوق في العينة يتم توزيع SB1 بشكل متساوي ومتناثر في خرسانة الأساس وتكون المسافة بينهما من 10 إلى 15 سم.المسافة بين الشقوق في العينة SB5 من 5 إلى 8 سم، الشقوق غير منتظمة وواضحة.بالإضافة إلى ذلك، تمتد الشقوق في عينة SB5 حوالي 90 درجة من منطقة التوتر إلى منطقة الضغط وتتطور حتى حوالي 3/4 ارتفاع القسم.الشقوق الخرسانية الرئيسية في عينة SB1 أصغر وأقل تكرارًا مما كانت عليه في عينة SB5.إن استبدال الرمل بالمطاط يمكن أن يمنع إلى حد ما تطور الشقوق في الخرسانة.
على الشكل.يوضح الشكل 5 توزيع الانحراف على طول كل عينة.الخط الصلب هو منحنى انحراف قطعة الاختبار والخط المنقط هو نصف الموجة الجيبية.من الشكل.يوضح الشكل 5 أن منحنى انحراف القضيب يتوافق جيدًا مع منحنى نصف الموجة الجيبية عند التحميل الأولي.مع زيادة الحمل، ينحرف منحنى الانحراف قليلاً عن منحنى نصف الموجة الجيبية.كقاعدة عامة، أثناء التحميل، تكون منحنيات الانحراف لجميع العينات عند كل نقطة قياس عبارة عن منحنى نصف جيبي متماثل.
نظرًا لأن انحراف عناصر RuCFST في الانحناء النقي يتبع منحنى نصف موجة جيبي، فيمكن التعبير عن معادلة الانحناء على النحو التالي:
عندما يكون الحد الأقصى لسلالة الألياف 0.01، مع الأخذ في الاعتبار ظروف التطبيق الفعلية، يتم تحديد لحظة الانحناء المقابلة باعتبارها قدرة لحظة الانحناء النهائية للعنصر.يوضح الجدول 1. قدرة لحظة الانحناء المقاسة (Mue) المحددة على هذا النحو. وفقًا لسعة لحظة الانحناء المقاسة (Mue) والصيغة (3) لحساب الانحناء (φ)، يمكن أن يكون منحنى M-φ في الشكل 6 تآمر.بالنسبة لـ M = 0.2Mue28، تعتبر الصلابة الأولية Kie بمثابة صلابة انحناء القص المقابلة.عندما تكون M = 0.6Mue، يتم ضبط صلابة الانحناء (Kse) لمرحلة العمل على صلابة الانحناء القاطعة المقابلة.
يمكن أن نرى من منحنى انحناء عزم الانحناء أن عزم الانحناء والانحناء يزيدان بشكل خطي كبير في المرحلة المرنة.من الواضح أن معدل نمو عزم الانحناء أعلى من معدل الانحناء.عندما تكون لحظة الانحناء M 0.2 Mue، تصل العينة إلى مرحلة حد المرونة.ومع زيادة الحمل، تتعرض العينة لتشوه لدن وتمر إلى مرحلة اللدنة المرنة.مع لحظة الانحناء M تساوي 0.7-0.8 Mue، سيتم تشويه الأنبوب الفولاذي في منطقة التوتر وفي منطقة الضغط بالتناوب.في الوقت نفسه، يبدأ منحنى Mf للعينة في الظهور كنقطة انعطاف وينمو بشكل غير خطي، مما يعزز التأثير المشترك للأنابيب الفولاذية ونواة الخرسانة المطاطية.عندما تكون M مساوية لـ Mue، تدخل العينة مرحلة تصلب البلاستيك، مع زيادة انحراف وانحناء العينة بسرعة، بينما تزداد لحظة الانحناء ببطء.
على الشكل.يوضح الشكل 7 منحنيات لحظة الانحناء (M) مقابل السلالة (ε) لكل عينة.الجزء العلوي من المقطع الأوسط للعينة تحت الضغط، والجزء السفلي تحت التوتر.توجد مقاييس الانفعال التي تحمل علامة "1" و"2" في الجزء العلوي من قطعة الاختبار، وتقع مقاييس الانفعال التي تحمل علامة "3" في منتصف العينة، وتقع أجهزة قياس الانفعال التي تحمل علامة "4" و"5"."تقع تحت عينة الاختبار.يظهر الجزء السفلي من العينة في الشكل 2. ومن الشكل 7 يمكن ملاحظة أنه في المرحلة الأولية للتحميل، تكون التشوهات الطولية في منطقة التوتر وفي منطقة الضغط للعنصر قريبة جدًا، ويكون التشوهات خطية تقريبًا.في الجزء الأوسط، هناك زيادة طفيفة في التشوه الطولي، ولكن حجم هذه الزيادة صغير. وبعد ذلك، تتشقق الخرسانة المطاطية في منطقة التوتر. لأن الأنابيب الفولاذية في منطقة التوتر تحتاج فقط إلى تحمل القوة، و تتحمل الخرسانة المطاطية والأنابيب الفولاذية في منطقة الضغط الحمل معًا، ويكون التشوه في منطقة التوتر للعنصر أكبر من التشوه في منطقة الضغط، ومع زيادة الحمل، تتجاوز التشوهات قوة خضوع الفولاذ، ويدخل الأنبوب الفولاذي مرحلة اللدنة المرنة. كان معدل الزيادة في انفعال العينة أعلى بكثير من لحظة الانحناء، وبدأت المنطقة اللدنة في التطور إلى المقطع العرضي الكامل.
تظهر منحنيات M-um لكل عينة في الشكل 8. في الشكل.كما هو مبين في الشكل 8، تتبع جميع منحنيات M-um نفس الاتجاه الذي يتبعه أعضاء CFST التقليديون .في كل حالة، تظهر منحنيات M-um استجابة مرنة في المرحلة الأولية، يتبعها سلوك غير مرن مع انخفاض الصلابة، حتى يتم الوصول تدريجياً إلى الحد الأقصى لعزم الانحناء المسموح به.ومع ذلك، نظرًا لاختلاف معلمات الاختبار، تختلف منحنيات M-um قليلاً.يظهر الشكل لحظة الانحراف لنسب القص إلى الامتداد من 3 إلى 5.8 أ.قدرة الانحناء المسموح بها لعينة SB2 (عامل القص 4 = 4) أقل بنسبة 6.57% من قدرة العينة SB1 (5 = 5)، والقدرة على عزم الانحناء للعينة SB3 (3 = 3) أكبر من قدرة العينة SB2 (4 = 4) 3.76%.بشكل عام، مع زيادة نسبة القص إلى الامتداد، فإن اتجاه التغيير في العزم المسموح به ليس واضحًا.لا يبدو أن منحنى M-um مرتبط بنسبة القص إلى الامتداد.وهذا يتوافق مع ما لاحظه لو وكينيدي بالنسبة لحزم CFST بنسب القص إلى الامتداد التي تتراوح من 1.03 إلى 5.05.أحد الأسباب المحتملة لأعضاء CFST هو أنه عند نسب القص المختلفة، تكون آلية نقل القوة بين القلب الخرساني والأنابيب الفولاذية هي نفسها تقريبًا، وهو أمر ليس واضحًا كما هو الحال بالنسبة للأعضاء الخرسانية المسلحة.
من الشكل.يوضح الشكل 8 ب أن قدرة تحمل العينات SB4 (r = 10%) وSB1 (r = 20%) أعلى أو أقل قليلاً من قدرة العينة التقليدية CFST SB5 (r = 0)، وزادت بنسبة 3.15 بالمائة وانخفضت بنسبة 1.57 بالمئة.ومع ذلك، فإن صلابة الانحناء الأولية (Kie) للعينات SB4 وSB1 أعلى بكثير من عينة SB5، والتي تبلغ 19.03% و18.11%، على التوالي.تبلغ صلابة الانحناء (Kse) لعينات SB4 وSB1 في مرحلة التشغيل أعلى بنسبة 8.16% و7.53% من عينة SB5، على التوالي.لقد أظهروا أن معدل استبدال المطاط له تأثير ضئيل على قدرة الانحناء، ولكن له تأثير كبير على صلابة الانحناء لعينات RuCFST.قد يكون هذا بسبب حقيقة أن لدونة الخرسانة المطاطية في عينات RuCFST أعلى من لدونة الخرسانة الطبيعية في عينات CFST التقليدية.بشكل عام، يبدأ التشقق والتصدع في الخرسانة الطبيعية في الانتشار في وقت أبكر من الخرسانة المطاطية.من وضع الفشل النموذجي للخرسانة الأساسية (الشكل 4)، تكون شقوق عينة SB5 (الخرسانة الطبيعية) أكبر وأكثر كثافة من تلك الموجودة في عينة SB1 (الخرسانة المطاطية).قد يساهم هذا في زيادة ضبط النفس الذي توفره الأنابيب الفولاذية لعينة الخرسانة المسلحة SB1 مقارنة بعينة الخرسانة الطبيعية SB5.توصلت دراسة Durate16 أيضًا إلى استنتاجات مماثلة.
من الشكل.يوضح الشكل 8c أن عنصر RuCFST يتمتع بقدرة ثني وليونة أفضل من عنصر الأنابيب الفولاذية المجوفة.قوة الانحناء لعينة SB1 من RuCFST (r = 20%) أعلى بنسبة 68.90% من عينة SB6 من الأنابيب الفولاذية الفارغة، وصلابة الانحناء الأولية (Kie) وصلابة الانحناء في مرحلة التشغيل (Kse) لعينة SB1 هي 40.52% على التوالي.، وهو أعلى من عينة SB6، كان أعلى بنسبة 16.88٪.يعمل العمل المشترك للأنبوب الفولاذي والقلب الخرساني المطاطي على زيادة قدرة الانحناء وصلابة العنصر المركب.تظهر عناصر RuCFST عينات ليونة جيدة عند تعرضها لأحمال الانحناء النقية.
وتمت مقارنة لحظات الانحناء الناتجة مع لحظات الانحناء المحددة في معايير التصميم الحالية مثل القواعد اليابانية AIJ (2008) 30، والقواعد البريطانية BS5400 (2005) 31، والقواعد الأوروبية EC4 (2005) 32 والقواعد الصينية GB50936 (2014) 33. عزم الانحناء (Muc) إلى لحظة الانحناء التجريبية (Mue) مذكورة في الجدول 4 ومعروضة في الشكل.9. القيم المحسوبة لـ AIJ (2008) وBS5400 (2005) وGB50936 (2014) أقل بنسبة 19% و13.2% و19.4% من متوسط ​​القيم التجريبية على التوالي.إن عزم الانحناء المحسوب بواسطة EC4 (2005) أقل بنسبة 7% من متوسط ​​قيمة الاختبار، وهو الأقرب.
تم دراسة الخواص الميكانيكية لعناصر RuCFST تحت الانحناء النقي بشكل تجريبي.وبناء على البحث يمكن استخلاص الاستنتاجات التالية.
أظهر أعضاء RuCFST الذين تم اختبارهم سلوكًا مشابهًا لأنماط CFST التقليدية.باستثناء عينات الأنابيب الفولاذية الفارغة، تتمتع عينات RuCFST وCFST بمرونة جيدة بسبب حشو الخرسانة المطاطية والخرسانة.
تراوحت نسبة القص إلى الامتداد من 3 إلى 5 مع تأثير ضئيل على عزم الاختبار وصلابة الانحناء.إن معدل استبدال المطاط ليس له أي تأثير عمليًا على مقاومة العينة لعزم الانحناء، ولكن له تأثير معين على صلابة الانحناء للعينة.إن صلابة الانثناء الأولية للعينة SB1 مع نسبة استبدال مطاط تبلغ 10% أعلى بنسبة 19.03% من تلك الخاصة بالعينة التقليدية CFST SB5.يسمح Eurocode EC4 (2005) بإجراء تقييم دقيق لقدرة الانحناء النهائية لعناصر RuCFST.تؤدي إضافة المطاط إلى الخرسانة الأساسية إلى تحسين هشاشة الخرسانة، مما يمنح العناصر الكونفوشيوسية صلابة جيدة.
Dean، FH، Chen، Yu.F.، Yu، Yu.J.، Wang، LP and Yu، ZV العمل المشترك للأعمدة الأنبوبية الفولاذية ذات القسم المستطيل المملوء بالخرسانة في القص العرضي.بناء.الخرسانة 22، 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan، LH، Ren، QX، and Li، W. اختبار الأنابيب الفولاذية المملوءة بالخرسانة (CFST) بأعمدة STS المائلة والمخروطية والقصيرة.ي. البناء.خزان الصلب 66، 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS الاختبارات الزلزالية ودراسات مؤشر الأداء لجدران الكتل المجوفة المعاد تدويرها والمملوءة بإطارات أنبوبية فولاذية معاد تدويرها.بناء.الخرسانة 22، 1327-1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
دوارتي، APK وآخرون.تجربة وتصميم انابيب فولاذية قصيرة مملوءة بالخرسانة المطاطية.مشروع.بناء.112، 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK تحليل جديد لمخاطر كوفيد 19 في الهند، مع الأخذ في الاعتبار العوامل المناخية والاجتماعية والاقتصادية.التقنيات.تنبؤ بالمناخ.مجتمع.يفتح.167، 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK نظام جديد لتقييم المخاطر ومرونة البنية التحتية الحيوية مع تغير المناخ.التقنيات.تنبؤ بالمناخ.مجتمع.يفتح.165، 120532 (2021).
Liang, Q and Fragomeni, S. التحليل غير الخطي للأعمدة المستديرة القصيرة للأنابيب الفولاذية المملوءة بالخرسانة تحت التحميل المحوري.ي. البناء.قرار الصلب 65، 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi، E.، Young، B. and Lam، D. سلوك الأعمدة الدائرية التقليدية وعالية القوة المملوءة بالخرسانة والمصنوعة من أنابيب فولاذية كثيفة.ي. البناء.خزان الصلب 62، 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
هوانغ، Y. وآخرون.دراسة تجريبية لخصائص الضغط اللامركزي للأعمدة الأنبوبية المستطيلة من الخرسانة المسلحة عالية القوة والمشكل على البارد.جامعة جيه هواكياو (2019).
يانغ، واي إف وخان، إل إتش سلوك أعمدة الأنابيب الفولاذية القصيرة المملوءة بالخرسانة (CFST) تحت ضغط محلي غريب الأطوار.بناء جدار رقيق.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen، JB، Chan، TM، Su، RKL and Castro، JM تقييم تجريبي للخصائص الدورية لعمود عارضة أنبوبي فولاذي مملوء بالخرسانة بمقطع عرضي مثمن.مشروع.بناء.180، 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena، YKR، Aslani، F.، Ui، B.، Kang، WH and Hicks، S. مراجعة لخصائص القوة للأنابيب الفولاذية الدائرية المملوءة بالخرسانة تحت الانحناء النقي الرتيب.ي. البناء.خزان الصلب 158، 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy، C. نموذج شد السلسلة والصلابة الانثناءية لـ CFST المستديرة في الانحناء.الهيكل الداخلي J. الصلب.19، 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
ليو، يو.H. and Li، L. الخواص الميكانيكية للأعمدة القصيرة من الأنابيب الفولاذية المربعة الخرسانية المطاطية تحت الحمل المحوري.جي شمال شرق البلاد.الجامعة (2011).
دوارتي، APK وآخرون.دراسات تجريبية للخرسانة المطاطية ذات الأنابيب الفولاذية القصيرة تحت تأثير التحميل الدوري [J] التركيب.بناء.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang، J.، Chen، H.، Huaying، WW and Chongfeng، HE دراسة تجريبية لخصائص الضغط المحوري للأنابيب الفولاذية المستديرة المملوءة بالخرسانة المطاطية.الخرسانة (2016).
Gao، K. and Zhou، J. اختبار الضغط المحوري لأعمدة الأنابيب الفولاذية المربعة ذات الجدران الرقيقة.مجلة التكنولوجيا بجامعة هوبى.(2017).
Gu L، Jiang T، Liang J، Zhang G، and Wang E. دراسة تجريبية لأعمدة خرسانية مسلحة مستطيلة قصيرة بعد تعرضها لدرجة حرارة عالية.الخرسانة 362، 42-45 (2019).
Jiang، T.، Liang، J.، Zhang، G. and Wang، E. دراسة تجريبية للأعمدة الأنبوبية الفولاذية المستديرة المملوءة بالمطاط تحت ضغط محوري بعد التعرض لدرجة حرارة عالية.الخرسانة (2019).
حساب Patel VI لأعمدة العوارض الأنبوبية الفولاذية القصيرة المحملة أحادية المحور مع نهاية مستديرة مملوءة بالخرسانة.مشروع.بناء.205، 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu، H.، Han، LH and Zhao، SL تحليل سلوك الانحناء للأنابيب الفولاذية المستديرة ذات الجدران الرقيقة المملوءة بالخرسانة.بناء جدار رقيق.47، 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
أبيندي ر.، أحمد إتش إس، والحنيطي يو.م.دراسة تجريبية لخصائص الأنابيب الفولاذية المملوءة بالخرسانة المحتوية على مسحوق المطاط.ي. البناء.خزان الصلب 122، 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. طريقة اختبار الشد في درجة الحرارة العادية للمواد المعدنية (مطبعة الهندسة المعمارية والبناء الصينية، 2010).